Kestävä esiliinasyöttölaiteon tärkeä laite kaivos-, metallurgiassa, satama- ja kemianteollisuudessa, mutta ammattikäsikirjassa ei ole tarkkaa suunnitteluteoriaa suppilon aiheuttamasta vastusta. Vetovastuskaava on johdettu käyttämällä uusinta roskasäiliön paineteoriaa, ja sitä verrataan monien käsikirjojen kaavaan, jotta voidaan osoittaa alkuperäisen kaavan epäasianmukaisuus ja puuttuminen.
Raskaaseen käyttöön tarkoitettu esiliinasyöttölaite on korvaamaton rooli kaivos-, metallurgiassa, kemianteollisuudessa, satama- ja muilla aloilla. 1950-luvulta lähtien kotimaisen raskaan esiliinasyöttölaitteen suunnittelu ja valmistustaso ovat edistyneet suuresti, mutta ulkomaihin verrattuna on edelleen tietty ero (jopa 12000t/h). Tärkeä syy on se, että raskaan levyn suunnitteluteoria rajoittuu edelleen alkuperäisimpään yksinkertaiseen laskelmaan 1-taikaan. Erityisesti materiaalien ja materiaalien välinen kitka, materiaalien ja helmalevyn välinen kitka ja materiaalien ja pohjalevyn välinen kitka ja niin edelleen, tarkkaa suunnitteluteoriaa ei ole vuosikymmeniin, ja iso ja suuri raskas levy kahden eri vastuslaskelman yläpuolella on erittäin tärkeä. Tämän vuosisadan alusta lähtien jotkut tutkijat ovat alkaneet tutkia teoreettisesti, mutta monia ongelmia on edelleen ratkaisematta. Suoran helmalevysyöttimen materiaalin ja helmalevyn välisen leikkauskestävyyden ja kitkakestävyyden laskentakaavat johdetaan systemaattisesti ensimmäistä kertaa. Artikkeli [9] johdettiin systemaattisesti erilaisia vastuksen laskentakaavoja kaltevalle helmalevylle. 1 Vastuskaavan johtaminen tärinäsyöttölaitteen ja hihnasyöttimen samanlaisen toiminnan saavuttamiseksi, ei kestä varaston painetta [leikkaus. Varsinaisessa kaivos- ja muiden teollisuudenalojen prosessiasetelmassa raskas levy on sijoitettu suoraan siilon alle, eikä siinä ole kallistettua raskaiden esiliinan syöttölaitetta "siilon kaula". Joskus siilon aukko, jonka pituus on 20 m, liitetään suoraan raskaaseen levyyn.
Olkoon ox ja oy materiaalin paine x- ja y-suunnassa, N/m; A on siilon poikki{0}}pinta-ala, m2; L on siilon poikkileikkauksen ympärysmitta, m; 8 on materiaalin ja siilon seinämän välinen kitkakulma, 8=tan1f. ; f. Onko materiaalin ja varaston seinän välinen kitkakerroin; p on materiaalin sisäkitkakulma, p=tan4,4 on materiaalin sisäkitkakerroin; p on materiaalien irtotiheys, kg/m3; g on painovoimakiihtyvyys, g{11}}m/s2; y on materiaalin korkeus varastossa, m; Siilon neljän seinän ja vaakatason välinen kulma on a ja B.
Raskaan esiliinasyöttölaitteen toinen kohta yhtäläisyysmerkin oikealla puolella vastaa kaavaa, eli suppilossa olevien materiaalien aiheuttamaa pohjalevyn lisäkitkavoimaa. Tällä arvolla ei kuitenkaan ole toiminnallista yhteyttä täyttösuppilon kallistuskulmaan, täyttösuppilon korkeuteen ja sivupainekertoimeen, joten ei selvästikään ole tarkkaa käyttää tätä kaavaa suurten raskaiden levyjen suunnittelussa. Kirjallisuudessa ei oteta huomioon suppilon alla olevien materiaalien välistä leikkausvoimaa, suppilossa olevien materiaalien aiheuttamaa lisäkitkaa suppilon materiaalien ja helmalevyn välillä, puhumattakaan materiaalien ja helmalevyn välisestä kitkasta kuljetuspituuden aikana. Suppilon resistanssi eräässä kirjallisuudessa on seuraava: Fm=hDqMg 10 pmu Kaava (19) on sama kuin kirjallisuudessa, paitsi että pM:llä on kaksi erilaista algoritmia. PM=0.8 pgab? Kaksi algoritmia PM=2.8pga2b2/(a+b)pM todistavat itse tämän kaavan epävarmuuden, ja kohtuuton osa on myös funktiosuhde täyttösuppilon kallistuksen kanssa. Kulma, suppilon korkeus ja sivupainekerroin eivät muutu. Viite Materiaalin ja helman välinen kitkavastus
