Viime vuosina puolijatkuvaa kaivostekniikkaa on käytetty laajalti suurissa{0}}avokaivoksissa. Tässä kaivosprosessissa mobiili (puoli-mobiili)mineraaliliimauslaitteetovat tärkeimmät varusteet. 1970-luvulta lähtien monet Kiinan hiilikaivokset ovat joutuneet muuttamaan kaivostekniikkaa tällaisten laitteiden puutteen vuoksi, mikä on lisännyt kaivoskustannuksia. Laajamittainen-siirrettävien kaksoishammastelalla varustettujen mineraaliliimauslaitteiden kehittäminen ei ainoastaan tarjoa luotettavia ja tehokkaita laitteita-avokaivoksessa kivihiilikaivoksessa, täyttää puoli-jatkuvan kaivostekniikan vaatimukset, vaan myös muodostaa aukon mobiililaitteiden (puoli-siirrettävien, nousevien laitteiden valmistustasolle) suunnittelussa ja valmistuksessa. Keveytensä, pienen kokonsa, matalan koneen korkeuden, suuren syöttökoon ja suuren murskaussuhteensa ansiosta uudet kaksoishammastelaiset mineraaliliimalaitteet sopivat ihanteellisesti puoli{10}}jatkuviin kaivosprosesseihin erilaisissa avokaivoksissa. Uusien kaksoishampaisten rullamineraaliliimalaitteiden tutkimus on maassamme juuri alkanut, ja se on vielä profilointivaiheessa. Tehon laskenta on keskeinen osa mineraaliliiman suunnittelua. Se liittyy suoraan myöhemmän suunnittelun onnistumiseen. Tässä artikkelissa on tehty teoreettisia ja kokeellisia tutkimuksia uudella kaksoishammastelalla varustettujen mineraaliliiman laskentamenetelmistä.
Vuonna 1957 Charles ehdotti murskausenergian kulutuksen yleiskaavaa, dA=-C 1), jossa dA on energia, joka kuluu, kun hiukkaskoko pienentää dx:tä; C,a on vakio; x on hiukkaskoko. Integroi yllä oleva yhtälö, sitten A= cg=c-pisteet) Yhtälössä a D on materiaalin keskimääräinen hiukkaskoko ennen murskaamista; d on materiaalin keskimääräinen hiukkaskoko murskauksen jälkeen. Korvaamalla edellä olevaan kaavaan a2,al ja a0,5, saadaan R ittinger, K ick-K irp ichev,. Mineraalien jalostusteollisuuden tunnustama sidoskaava. Teoreettisesti R ittingerin kaava ottaa huomioon vain pinta-alan kasvun energiankulutuksen murskaamisen aikana, K ick K irp ichev -kaava ottaa huomioon vain muodonmuutosenergian ennen murskaamista ja Bod-kaava on täsmälleen kahden edellisen kaavan geometrinen keskiarvo. Itse asiassa todellinen energiankulutus on pinta-alan ja muodonmuutosenergian summa. Ruokintakoko on erilainen ja annostus erilainen. Karkeassa murskauksessa materiaalin suuresta määrästä johtuen muodonmuutosenergian kulutus muodostaa suuren osan, ja suhteellisesti ottaen ennen murskaamista murskauksen jälkeen pinta-alan kasvamisesta johtuen tarvittava tehonkulutus kasvaa jyrkästi. Siksi edellä olevilla kolmella kaavalla on eri käyttöalueet. R ittinger. Formula soveltuu hienojauhatukseen, K ick-K irp ichev -kaava soveltuu karkeaan murskaamiseen ja Bond-kaava on välissä. Koska mineraaliliimauslaite on uusi malli, ei empiiristä kaavaa voida käyttää. Esimerkiksi wn=c-)=1om(zai -)(kw.h) Charlesin ehdottaman yleiskaavan mukaisesti, missä m on Bondin työindeksi kWh); d on sen komponentin hiukkaskoko (μm), joka muodostaa yli 80 % poistohiukkaskoosta;) Onko komponentin hiukkaskoko (μm) yli 80 % syöttöhiukkaskoosta: on vakio eksponentti.
Eksponentin kokoa on vaikea määrittää tällä kaavalla. Lasketaan arvoalue. Joidenkin kivien ja hiilen Bond-työindeksi Yuanbaoshanin avolo-hiilikaivoksessa on 8,72 kWh hiilellä, 12,40 kWh sisähiekkakivellä ja 17,52 kWh karkealla hiekkakivellä. uuden 1250 kaksois-hampaisen telan mineraaliliimauslaitteet: tuotanto Q=2100, poistokoko d=2×105 μm, syöttökoko D=5 × 105 μm. Kolmelle eri materiaalille teho N' N'=WHQ) voidaan laskea kaavan 3) mukaisesti. N':n ja i:n välinen suhde on esitetty kuvassa 1. Kuten kuvasta näkyy, kun < Kun 0,45, N kasvaa jyrkästi, ja kolmen materiaalin vaatima teho on hyvin erilainen, ja kun > Arvolla 0,5, saadaan teho pienempi kuin todellinen tilanne. Siksi kaksihampaisen telan mineraaliliimauslaitteet ovat suositeltavia: 0,45< i< 0.5. Take 0.45, 0.46, 0.47, 0.48, 0.49, 0.50, separately obtained by the power of N 'as you can see: when take 0.48 and transmission efficiency of N take 0.85, motor power N = N'/N = 3720.85 = 437.6 kW. This calculation result is in good agreement with the actual situation of the prototype. Based on this, we can determine the mineral sizers power formula of the new 1250 double-tooth roller
Since many parameters of mineral sizers are related, mineral sizers are built with double-toothed rollers on the principle of similarity. The mineral sizers can be simulated with two types of tooth rollers: a four-tooth roller and a six-tooth roller. The center distance of the tooth rollers can be adjusted. The bench test of the experimental machine can determine which formula is used to calculate the power of mineral sizers of the new double-toothed roller and the coefficients in the formula. The installation of experimental system equipment is shown in Figure 2. Each crushing test material 200kg, material composition: D=025mm material 40kg; D=25~40mm material 60kg; D=4080mm material 60kg; D>80mm materiaali 40kg. Kaada valmistettu materiaali käsin mineraaliliimausastiaan, aseta vastaanottolaatikko koneen alle, käynnistä mineraaliliimarit, säädä taajuusmuuttaja annetulle nopeudelle, avaa säiliön alla oleva painin nopeasti testijärjestelmän ollessa auki, käynnistä ajoitus, testaa ja tallenna nopeus, teho, vääntömomentti ja muut parametrit, pysäytä 1 tunnin kuluttua. Punnitse rikkoutunut tuote. Hammastela vaihdettiin ja kahden telan keskietäisyys säädettiin toista testiä varten. Testejä suoritettiin yhteensä 9 kappaletta.